На сегодняшний день установлено, что при взрыве удлиненного заряда образуется зона трещин (зона регулируемого дробления) в виде сложной фигуры, состоящей из цилиндра (вдоль заряда) и примыкающей к ней со стороны недозаряда половины тора с радиусом, равным половине радиуса зоны трещин (рис. 1а) [1]. Радиус зоны трещин [3; 4] определяется из следующей зависимости:
(1)
где d – диаметр скважины (шпура), м; 
- плотность ВВ, кг/м3; Д – скорость детонации, м/с;
- предел прочности пород на сжатие, Па; 
- предел прочности пород на срез, Па;
- коэффициент структурного ослабления взрываемого трещиноватого массива, д.ед.
(2)
где 
- радиус зоны трещинообразования в монолитном массиве; 
- расстояние между трещинами, м.
Таким образом, для исключения формирования негабаритной фракции весь разрушаемый массив должен быть охвачен зоной регулируемого дробления (рис. 1б) (т.е. недозаряд должен быть равен половине радиуса регулируемого дробления).
Установлено также, что формируется эта зона в том случае, если продолжительность действия взрывной нагрузки достаточна для её формирования, в противном случае эта зона не успевает сформироваться и будет ограничена радиусом продольной волной за период действия взрывной нагрузки [2]. С другой стороны, продолжительность действия взрывной нагрузки зависит от длины заряда, места его инициирования, скорости детонации применяемого ВВ и определяется [5]:
(3)
(4)
где 
- время действия взрывного импульса при прямом и обратном инициировании соответственно, с;
lз – длина заряда, м.
Рис. 1 Формирование зоны регулируемого дробления.
Таким образом, для текущей точки инициирования заряда продолжительность действия взрывной нагрузки определяется из следующего выражения:
(5)
а радиус распространения продольной волны (за период действия взрывной нагрузки) – границы перехода массива в напряженное состояние определяется из соотношения:
(6)
где 
- длина заряда в верхней части от точки инициирования всей длины колонкового заряда (обратное инициирование верхней части заряда) (рис. 2); 
- длина заряда нижней части от точки инициирования всей колонки заряда (рис. 2).
Рис. 2 Схема разрушения горного массива в зависимости от места инициирования заряда.
1 – точка инициирования заряда.
Таким образом, учитывая все вышеизложенное, можно определить оптимальную длину заряда, при которой сформируется регулируемая зона дробления для различных горно-геологических и горнотехнических условий:
(7)
(8)
(9)
Дальнейшее увеличение длины заряда не приведет к улучшению качества дробления, а будет иметь отрицательный результат – разлет горной массы.
Из (7) видно, что при 
решения нет, т.е. требуется перебур, величина которого (из геометрических соображений) определяется:
(10)
где 
- длина перебура, м; 
- величина ухода за цикл (высота уступа), м.
При инициировании заряда в текущей точке можно определить место инициирования, исключающего перебур (из геометрических построений):
(11)
При строительстве подземных горных выработок буровзрывным способом для образования врубовой полости чаще всего используют клиновой вруб. Однако до сегодняшнего дня надежных параметров клинового вруба не существует. Из логических соображений очевидно, что основным ограничением при образовании клинового вруба является ограничение по продолжительности действия взрывной нагрузки, т.к. размер радиуса зоны трещинообразования можно регулировать количеством и расстоянием между параллельно сближенными шпурами, а также местом инициирования заряда.
Действительно, для разрушения массива продолжительность взрывной нагрузки должна быть достаточной для охвата зоны, равной радиусу зоны трещинообразования:
(12)
где 
- радиус распространения волны напряжения за период действия взрывной нагрузки при обратном инициировании, м; 
- радиус зоны трещинообразования, образованной от n шпуров.
Радиус зоны трещинообразования для параллельно сближенных шпуров определяется:
(13)
(14)
где 
;
; 
– расстояние между параллельно сближенными шпурами; 
- соответственно радиусы зон трещинообразования при двух и трех параллельно сближенных шпурах, м;
При 
:
(15)
(16)
и т.д.,
где 
- диаметр зоны смятия, м.
Тогда, зная продолжительность действия взрывной нагрузки, исходя из (12-16), можно определить количество необходимых параллельно сближенных шпуров для условий, когда параллельные шпуры располагаются на расстоянии, равном диаметру зоны смятия.
(17)
где n – количество параллельно сближенных шпуров (принимают ближайшее большее целое число).
Глубина отрыва будет зависеть от угла наклона шпуров к плоскости забоя, определить которую можно из геометрических соображений:
(18)
где h – глубина ухода от одной ступени; α – угол наклона шпуров к плоскости забоя, град.
Зная глубину отрыва одной ступени в клиновом врубе, можно определить необходимое количество ступеней исходя из заданного ухода за цикл. При расположении вспомогательных и оконтуривающих шпуров по плоскости забоя на расстояние между ними, равном радиусу зоны трещинообразования, можно определить линию наименьшего сопротивления, на которой они располагаются, исходя из зависимости:
(19)
где 
- линия наименьшего сопротивления от действия одиночного шпура (скважины), м; 
- линия наименьшего сопротивления от действия двух параллельных шпуров, расположенных на расстоянии (α), равном радиусу зоны трещинообразования от одиночного шпура, м.
Тогда минимальная длина заряда для вспомогательных и оконтуривающих шпуров определяется:
(20)
где 
- радиус зоны трещинообразования от действия двух параллельно сближенных шпуров определяется из выражения:
(21)
Таким образом, в статье предлагаются теоретические основы для определения параметров БВР при скважинной и шпуровой отбойке, позволяющие исключить необходимость перебура на уступах и минимизировать процент выхода негабаритной фракции, учитывающие конкретные горно-геологические и горнотехнические условия производства взрывных работ.
Установлено, что при определении параметров БВР необходимо учитывать: длину заряда, величину недозаряда, место инициирования заряда, диаметр заряда, скорость детонации применяемого ВВ, скорость распространения продольной волны в массиве, взаимовлияние зарядов, трещиноватость массива и его прочностные характеристики (предел прочности на сжатие и срез).
Рецензенты:
Косолапов Александр Иннокентьевич, д.т.н., профессор, заведующий кафедрой ОГР, Сибирский федеральный университет Институт горного дела, геологии и геотехнологий, г. Красноярск.
Анушенков Александр Николаевич, д.т.н., профессор, заведующий кафедрой ПРМ, Сибирский федеральный университет Институт горного дела, геологии и геотехнологий, г. Красноярск.
Библиографическая ссылка
Андриевский А.П., Зуев А.Е. МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ВЗРЫВАНИЯ ШПУРОВЫХ И СКВАЖИННЫХ ЗАРЯДОВ, ПОЗВОЛЯЮЩИХ ИСКЛЮЧИТЬ ПЕРЕБУР И МИНИМИЗИРОВАТЬ ВЫХОД НЕГАБАРИТА // Современные проблемы науки и образования. – 2013. – № 2. ;URL: https://science-education.ru/ru/article/view?id=9081 (дата обращения: 19.04.2024).