Одним из основных параметров, определяющих расчетное значение осадки фундамента, является глубина сжимаемой толщи. Определение глубины сжимаемой толщи по различным нормативным документам, принятым в нашей стране в различное время, для метода послойного суммирования и линейно деформируемого слоя, для одного и того же сооружения может отличаться более чем в два раза и соответственно приводить к такой же разнице в определении осадки. Очевидно, что на глубину сжимаемой толщи влияет в первую очередь уровень напряжений по подошве фундамента и площадь загружения, при этом расчетная осадка будет нелинейно зависеть от этих параметров, особенно в случае неодинаковой сжимаемости слоев по глубине.
Известно также, что величина сжимаемой толщи зависит не только от среднего давления по подошве фундаментов, но и от характера их распределения [1; 2]. При неравномерном нагружении основания можно добиться существенного снижения глубины сжимаемой толщи, что особенно важно в случае достаточно плотных верхних слоев основания, подстилаемых слабыми, сильносжимаемыми грунтами. Заданная неравномерность нагружения основания под сплошными фундаментами большой ширины может достигаться конструктивными приемами, например использованием плит переменной жесткости, сжимаемыми прослойками в зонах меньших давлений или использованием оболочек, объединяющих ленточные фундаменты. Так, рассматривая вопрос о неравномерном нагружении основания под сплошным фундаментом мелкого заложения для 10-этажного дома (рис. 1) установлено, что принятая в расчетах схема нагружения основания позволяет снизить глубину сжимаемой толщи основания по отношению к равномерному распределению реактивного давления – Нсж=20,1 м на 33%. При этом возникает вопрос о допустимой степени неравномерности нагружения основания под различными зонами фундамента.
Рис. 1 Неравномерное нагружение основания под силовыми полями и в пролетной части. Эпюры σz
Учитывая стадию квазилинейного деформирования грунтового основания, следует обеспечивать не превышение среднего давления на основание расчетного сопротивления грунта как для всего фундамента, так и, следовательно, его отдельных зон. Очевидно, что возможными участками выхода за стадию линейного деформирования является наиболее нагруженная часть основания, а именно участки I и II на рис. 1. При этом основание на участках III является для участков I и II пригрузом, повышающим их расчетное сопротивление.
Определение расчетного сопротивления грунта производится в общем случае по формуле СП [3].
. (1)
Рассмотрим участок I грунтового основания, являющийся краевым. Данный участок является наиболее ответственным с точки зрения обеспечения требования не превышения давления R, так как, во-первых: пригруз его несимметричен, и во-вторых: давление на грунтовое основание под крайней осью, как правило, выше, чем под средними, в силу распределительной способности грунтового основания и жесткости каркаса.
С одной стороны пригрузом для участка I является обратная засыпка на глубину заложения фундамента, а с другой стороны давление от участка III.
Особенность расчетной схемы заключается в том, что пригруз от участка III - со стороны подвала, в общем случае, существенно больше, чем пригруз со стороны обратной засыпки, с внешней стороны фундамента. Пригруз со стороны подвала может быть представлен грунтом высотой 
, определяемой по формуле:
. (2)
В нашем случае d1 может существенно превышать db. Таким образом, в данной задаче d1 и db меняются местами. В этом случае расчетная величина d1 будет равна глубине заложения фундамента от уровня планировки, а db вычисляться по формуле:
(3)
Для участка II грунтового основания формула СП будет иметь вид:
, (4)
где 
будет соответствовать давлению рIII.
Рассмотрим данную задачу на примере проекта фундамента для 17-этажного здания в виде ленточных фундаментов, объединенных пологими оболочками (рис. 2).
Рис. 2 Общий вид ленточного фундамента, объединенного пологими оболочками.
Верхний слой грунтового основания ИГЭ-1 представлен твердым суглинком, ниже залегают супесь пластичная, с прослоями суглинка и песка, песок мелкий средней плотности. Физико-механические характеристики грунтов основания данной площадки представлены в таблице 1.
|
№ ИГЭ |
Н |
Вид грунта |
|
е |
кПа |
град |
Е, МПа |
|
ИГЭ-1 |
0-3,8 |
Суглинок твердый |
19,95 |
0,54 |
23,9 |
17,4 |
18,54 |
|
ИГЭ-2 |
3,8-5,9 |
Песок мелкий |
- |
- |
1 |
33 |
27 |
|
ИГЭ-3 |
5,9-7,1 |
Супесь пластичная |
- |
- |
1 |
34 |
32 |
|
ИГЭ-4 |
7,1-9,5 |
Суглинок тугопластичный |
17,32 |
1,0 |
25,5 |
14,6 |
3,71 |
|
ИГЭ-5 |
9,5-30 |
Глина легкая, тугопластичная |
17,32 |
1,1 |
28,8 |
14,6 |
4,88 |
, Н/м3
,
,
В результате численного моделирования системы «грунтовое основание – фундамент – надземная часть» в программе SCAD определены вертикальные напряжения в контактном слое, под оболочками и ленточными фундаментами (рис. 3). Среднее давление на основание от здания составляет Pср=300 кПа.
Рис. 3 Графическое изображение полей напряжений в контактном слое.
Рис. 4 Неравномерное нагружение основания под ленточным фундаментом, объединенным пологими оболочками.
Согласно представленному алгоритму расчетное сопротивление грунта для участка I составило RI= 690,9 кПа , для участка II составило RII= 923,4 кПа, что превышает давления на данных участках рI= 480 кПа, рII= 288 кПа. Расчетное сопротивление основания из учета среднего давления и общей ширины фундамента≈17 м составляет R= 463,15 кПа > рср=300 кПа.
Определяя расчетное сопротивление методом, предложенным Пилягиным А.В. [4]; в формулу вместо ширины подошвы фундамента следует подставлять допустимую глубину развития зон пластических деформаций:
. (5)
В качестве z берется абсолютная величина допустимой глубины развития зон пластических деформаций вне зависимости от размера подошвы фундамента. Формула в данном случае не включает размер ширины подошвы «b», поэтому глубина развития зон пластических деформаций принимается z=0,25 м.
В данном случае расчетное сопротивление, вычисленное по формуле (5): R=325,9 кПа, что также превышает среднее давление на основание.
Первое критическое давление, определяемое по формуле (5), вычисляется из условия z=0, составило P1= 316,6 кПа. Таким образом, следует считать, что основание работает в зоне линейных деформаций.
Следует отметить, что формула (5) не дает строгое решение для определения расчетного сопротивления основания под крайним фундаментом, так как с одной стороны основание пригружено обратной засыпкой, а с другой давлением от оболочки. Определим расчетное сопротивление из учета 
, т.е. равной глубине заложения фундамента R=325.9 кПа<
=480 кПа, поэтому можем сказать, что работа основания выходит из стадии квазилинейного деформирования.
Для основания под средним фундаментом расчетное сопротивление составило R=898 кПа, что сопоставимо с формулой (4).
При наличии в сжимаемой толщи слабых грунтов необходимо также проверить давление на них, чтобы убедиться в возможности применения при расчете основания (осадок) теории линейной деформативности грунтов. Необходимо, чтобы полное давление на кровлю подстилающего слоя не превышало его расчетного сопротивления:
. (6)
В результате проведенных расчетов дополнительное и природное вертикальные напряжения в грунте на глубине z от подошвы фундамента 
равны 249,89 кПа, а величина условного расчётного сопротивления слабого подстилающего слоя грунта основания Rz равна 337,7 кПа. Таким образом, выполняется условие 249,89 кПа≤337,7 кПа.
Выводы
1. Выполнено расчетное обоснование назначения заданной неравномерности нагружения основания, позволяющего снизить глубину сжимаемой толщи основания.
2. Выявлено, что давление пригруза основания ленточных фундаментов, объединенных оболочками в пролетной части, значительно повышает расчетное сопротивление грунта и позволяет пользоваться моделью линейно-деформируемой среды.
3. Формула определения расчетного сопротивления грунтового основания, предложенная А.В. Пилягиным, не раскрывает возможность оценки R для основания крайнего фундамента, имеющего разные значения пригруза с левой и с правой стороны.
Рецензенты:
Чикишев Виктор Михайлович, д.т.н., профессор, ректор ФГБОУ ВПО «ТюмГАСУ», г. Тюмень.
Шуваев Анатолий Николаевич, д.т.н., профессор, заведующий кафедрой автомобильных дорог и аэродромов ФГБОУ ВПО «ТюмГАСУ», г. Тюмень.
Библиографическая ссылка
Пронозин Я.А., Бартоломей Л.А., Соколов В.Г., Отраснова Е.С. РАСЧЕТНОЕ ОБОСНОВАНИЕ СТЕПЕНИ НЕРАВНОМЕРНОСТИ НАГРУЖЕНИЯ В ЦЕЛЯХ СНИЖЕНИЯ ГЛУБИНЫ СЖИМАЕМОЙ ТОЛЩИ // Современные проблемы науки и образования. – 2013. – № 4. ;URL: https://science-education.ru/ru/article/view?id=9545 (дата обращения: 20.04.2024).