Электронный научный журнал
Современные проблемы науки и образования
ISSN 2070-7428
"Перечень" ВАК
ИФ РИНЦ = 0,813

ВЫБОР МЕТОДОВ ПРОЕКТИРОВАНИЯ И ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ РАСЧЕТЫ ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНЫХ КАМЕР СГОРАНИЯ

Калий В.А. 1 Белов С.А. 1 Резниченко А.В. 1
1 Открытое акционерное общество Промышленная группа «Новик» (ОАО ПГ «Новик»)
При разработке перспективных газотурбинных установок одной из главных проблем является создание камер сгорания с начальной высокой температурой газов в зоне горения. Методы проектирования камер сгорания основываются на формализованных представлениях о рабочем процессе, протекающем в камерах сгорания, при этом все методы используют теоретические положения, разработанные в связи с изучением отдельных физических явлений, из которых складывается рабочий процесс. Расчет строится в основном на обычных уравнениях газовой динамики с использованием некоторых зависимостей и коэффициентов, полученных опытным путем. Приведены проектировочные расчеты высокотемпературных кольцевых камер сгорания в первом приближении. Отмечено, что при проектировании кольцевых камер сгорания, помимо получения геометрических и стехиометрических характеристик объекта, в обязательном порядке необходимо производить оценку вредных выбросов согласно требованиям государственных и международных стандартов.
ГТУ
удельная мощность
увеличение температуры
турбина
проектировочный расчет
камера сгорания
1. Данильченко В.П., Лукачев С.В., Ковылов Ю.Л., Постников A.M., Федорченко Д.Г., Цыбизов Ю.И. Проектирование авиационных газотурбинных двигателей. – Самара : Изд-во СНЦ РАН, 2008. - 620 с. : ил.
2. Крюков В.Г., Наумов В.И., Демин A.B., Абдуллин А.Л., Тринос Т.В. Горение и течение в агрегатах энергоустановок / под ред. акад. РАН Алемасова В.Е. - М. : Янус-К, 1997. - C. 304.
3. Лефевр А. Процессы в камерах сгорания ГТД / пер. с англ. – М. : Мир, 1986.
4. Мингазов Б.Г. Камеры сгорания газотурбинных двигателей. – Казань : Изд-во Казан. гос. техн. ун-та, 2004.
5. Пчелкин Ю.М. Камеры сгорания газотурбинных двигателей. - М. : Машиностроение, 1973.
6. Резник В.Б., Данильченко В.П., Болотин Н.Б., Ковылов Ю.Л., Лукачев С.В. Проектный расчет камеры сгорания авиационного ГТД : учеб. пособ. – Куйбышев : КуАИ, 1982. - 84 с.

Камерой сгорания ГТУ называется устройство, обеспечивающее повышение запаса тепловой энергии рабочего тела за счет химической реакции окисления топлива. Камера сгорания представляет собой некий частично ограниченный объем, в который непрерывно поступает топливо и окислитель и отводятся продукты сгорания.

Наибольшее распространение в ГТД получили три схемы камер сгорания (КС) - трубчатые, трубчато-кольцевые и кольцевые. В трубчатой КС каждая жаровая труба имеет отдельный корпус и образует индивидуальную трубчатую КС.

Трубчато-кольцевая КС также состоит из нескольких отдельных жаровых труб и газосборников, но располагаются они в общем кольцевом канале между корпусами.

В кольцевой КС между образующими кольцевой канал наружным и внутренним корпусами устанавливается одна жаровая труба. Рабочий объем жаровой трубы представляет собой кольцевое пространство между наружной и внутренней стенками и фронтовой плитой.

Кроме рассмотренных основных схем, существует большое количество КС, которые имеют особенности конструкции для удовлетворения требований, предъявляемых к конкретной КС. Так, по конструкции фронтовых устройств жаровых труб различают КС испарительные и многофорсуночные.

Выбор конструкции схемы КС зависит от назначения двигателя и от предъявляемых к нему специальных требований. Спроектированные для одного и того же двигателя трубчато-кольцевая и кольцевая КС имеют практически одинаковые характеристики, хотя каждая схема имеет свои индивидуальные достоинства и недостатки.

В промышленных газотурбинных установках (ГТУ) широкое применение находят трубчато-кольцевые КС, поскольку в данном случае одно из первых мест занимает требование по эксплуатационной технологичности.

Однако объем жаровой трубы определяет время пребывания продуктов сгорания, что у высокотемпературных КС влияет на выбросы вредных веществ. Поэтому для уменьшения выбросов NOх необходимо уменьшать время пребывания продуктов сгорания в номинальном режиме, т.е. уменьшать объем жаровой трубы. Исходя из данных предположений, можно сделать вывод о том, что для высокотемпературных КС наиболее предпочтительной является кольцевая конструкция камеры сгорания.

Теоретический расчет кольцевой камеры сгорания достаточно подробно изложен в специализированной литературе [1-5]. При разработке камеры сгорания с высокой температурой в зоне горения (1700 ºС) необходимо применять классический алгоритм, который послужил основой для создания методики расчета кольцевых камер сгорания.

Согласно данному алгоритму, по заданным исходным данным, а именно – расхода воздуха через газовый тракт, степени повышения давления и так далее, а также конструктивным размерам последней ступени компрессора и газовой турбины определяются теплоемкости воздуха и газа, а также уточняется периферийный диаметр компрессора для обеспечения непрерывности потока.

Далее производится расчет диффузора, объемный расход воздуха в диффузоре, площадь сечения на входе в диффузор, его длина и потери давления. На этом же этапе определяется расстояние до плоскости плиты фронтового устройства.

Следующий этап проектирования – расчет фронтового устройства. На этом этапе определяются диаметр фронтовой плиты, число горелок, количество ярусов горелок и размеры горелок, а также шаг их установки.

Затем рассчитывается жаровая труба путем определения ее необходимого объема и длины зоны горения. Здесь же производится расчет газосборника, распределение воздуха, предназначенного для горения и охлаждения элементов КС, а также определяется количество и размеры охлаждающих отверстий. По результатам расчета определяется длина КС и основные геометрические размеры характерных зон и сечений.

На заключительном этапе производится гидравлический расчет камеры сгорания, в результате которого определяются потери давления и коэффициент восстановления полного давления.

Результаты проектировочного расчета трех вариантов камер сгорания по изложенной выше методике для температуры в зоне горения не менее 1700 ºС приведены в таблице 1, а геометрические контуры – на рисунке 1.

Таблица 1 – Теоретические параметры расчетных КС

Параметр

Значения

Исходные данные

Вариант 1

Вариант 2

Вариант 3

1

2

3

4

Расход воздуха через зону горения, кг/с

20

20

54,6

Расход топлива, кг/с

0,676

0,634

1,839

Степень сжатия компрессора

25

35

26

Полный коэффициент избытка воздуха

4,8

5,2

4,87

Коэффициент избытка воздуха через зону горения

1,72

1,835

1,726

Диаметр втулки последней ступени компрессора ВД, м

0,48

0,48

0,608

Периферийный диаметр последней ступени компрессора ВД, м

0,5

0,5

0,637

Диаметр втулки соплового аппарата турбины ВД, м

0,582

0,582

0,752

Периферийный диаметр сечения соплового аппарата турбины ВД, м

0,662

0,662

0,845

Результаты проектировочного расчета

Средний диаметр компрессора, м

0,49

0,49

0,623

Средний диаметр турбины, м

0,622

0,622

0,798

Высота канала на входе в диффузор, м

0,01

0,01

0,015

Площадь входа в диффузор, м2

0,015

0,015

0,028

Объемный расход воздуха, м3/с

1,998

1,427

5,244

Скорость воздуха на входе в диффузор, м/с

129,77

92,69

184,92

Длина диффузора, м

0,081

0,102

0,062

Гидравлические потери в диффузоре, МПа

74590

37640

76600

Расстояние от выходного сечения диффузора до плоскости плиты фронтового устройства, м

0,26

0,407

0,104

Средний диаметр фронтовой плиты

0,565

0,602

0,659

Высота фронтовой плиты, м

0,058

0,052

0,081

Диаметр горелки, м

0,017

0,015

0,023

Число горелок

88

105

76

Диаметр внешнего яруса, м

0,594

0,628

0,698

Диаметр внутреннего яруса, м

0,537

0,576

0,621

Расстояние между ярусами горелок, м

0,029

0,026

0,038

Шаг горелок верхнего яруса, м

0,042

0,038

0,058

Шаг горелок внутреннего яруса, м

0,038

0,034

0,051

Объем жаровой трубы, м3

0,012

0,00774

0,03

Высота жаровой трубы, м

0,077

0,06

0,114

Расстояние от фронтовой плиты до сечения ЖТ, имеющ. максимальную высоту, м

0,038

0,03

0,057

Длина зоны горения жаровой трубы, м

0,103

0,081

0,154

Температура в зоне горения, ºС

1703

1706

1694

Относительный расход воздуха для охлаждения турбины

0,2

0,2

0,17

Относительный расход воздуха для охлаждения газосборника

0,181

0,18

0,185

Относительный расход воздуха в зоне горения

0,208

0,192

0,205

Относительный расход воздуха в зоне смещения

0,411

0,428

0,44

Длина газосборника, м

0,23

0,174

0,343

Длина камеры сгорания, м

0,675

0,764

0,663

Угол наклона оси камеры к оси двигателя, º

5,59

4,94

7,564

Гидравлический расчет

Коэффициент гидравлических потерь в жаровой трубе

0,6

0,6

0,5

Коэффициент тепловых потерь в КС

0,06

0,066

0,085

Потери давления в камере

0,074

0,043

0,11

Коэффициент восстановления полного давления в КС

0,926

0,957

0,89

Рисунок 1 – Основные размеры расчетных КС

В результате теоретических расчетов трех вариантов камер сгорания получены геометрические размеры (таблица 1), энергетические и расходные характеристики спроектированных камер сгорания. Все расчетные варианты камер сгорания кольцевого типа имеют температуру горения топлива, близкую к 1700 °С. При этом варианты № 1 и № 2 при расходах воздуха 20 кг/с могут применяться в ГТУ мощностью до 14 МВт, а вариант № 3 – в ГТУ мощностью до 37 МВт.

Максимальный коэффициент полезного действия получен в камере сгорания варианта № 2 и составляет 42,39% при минимальном из рассмотренных вариантов расходе топлива (0,634 кг/с). Этот же вариант имеет и наибольшую температуру газов в зоне горения (1706 °С).

Для проведения полного сравнительного анализа и определения наиболее оптимального варианта спроектированных камер сгорания в рамках выполнения научно-исследовательской работы по теме «Проведение теоретических и имитационных экспериментальных исследований, разработка технических решений и моделей, направленных на снижение вредных выбросов продуктов горения топлива в перспективных ГТУ при высокой температуре сгорания (1700 ºС и выше)» авторами был проведен расчет уровня выбросов вредных веществ для каждого из вариантов КС.

Выводы

1. Проектировочные расчеты высокотемпературных кольцевых камер сгорания в первом приближении можно производить с помощью классических методов расчета таких изделий, основанных на уравнениях газовой динамики с использованием некоторых зависимостей и коэффициентов, полученных опытным путем.

2. При проектировании кольцевых камер сгорания, помимо получения геометрических и стехиометрических характеристик объекта, необходимо производить в обязательном порядке оценку вредных выбросов согласно требованиям государственных и международных стандартов.

Указанная выше научно-исследовательская работа проводилась при финансовой поддержке Министерства образования и науки Российской Федерации в рамках Государственного контракта 14.516.11.0040 от 29.03.2013 г.

Рецензенты:

Зайченко Виктор Михайлович, д.т.н., заведующий лабораторией Федерального государственного бюджетного учреждения науки «Объединенный институт высоких температур» Российской академии наук (ОИВТ РАН), г. Москва.

Геча Владимир Яковлевич, д.т.н., профессор, заместитель генерального директора ОАО «Корпорация «ВНИИЭМ» (Российское космическое агентство), г. Москва.


Библиографическая ссылка

Калий В.А., Белов С.А., Резниченко А.В. ВЫБОР МЕТОДОВ ПРОЕКТИРОВАНИЯ И ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ РАСЧЕТЫ ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНЫХ КАМЕР СГОРАНИЯ // Современные проблемы науки и образования. – 2013. – № 4.;
URL: http://www.science-education.ru/ru/article/view?id=9835 (дата обращения: 03.08.2020).

Предлагаем вашему вниманию журналы, издающиеся в издательстве «Академия Естествознания»
(Высокий импакт-фактор РИНЦ, тематика журналов охватывает все научные направления)

«Фундаментальные исследования» список ВАК ИФ РИНЦ = 1.074